镇江远洋香奈城(二期)一标塔吊基础方案20130323

镇江远洋香奈城(二期)一标段

36#、37#、38#、39#塔吊基础

施 工 方 案

上海建工集团股份有限公司

镇江远洋香奈城（二期）一标段项目部

远洋香奈城二期一标段 塔吊基础施工方案

目 录

第一部分 编制综合说明

1.工程概况 .......................................... 2 2.编制说明 .......................................... 2 3.编制依据 .......................................... 3

第二部分 塔吊基础施工方案

1.塔吊选型 .......................................... 4 2.塔吊平面位置 ...................................... 4 3.塔吊基础施工 ..................... 错误！未定义书签。 4.塔吊基础计算书 .................................... 8

第三部分 防雷接地措施方案

1、防雷措施装置 .................................... 24 2、接地做法示意图 .................................. 25

第四部分 附件

1、塔吊平面布置图 .................. 错误！未定义书签。 2、塔吊附着立面图 .................. 错误！未定义书签。 3、塔吊基础配筋图 .................. 错误！未定义书签。 4、塔吊基础标高及位置示意图 ........ 错误！未定义书签。 5、塔吊使用说明书及证明 ............ 错误！未定义书签。

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第一部分 编制综合说明 1.工程概况

远洋香奈城二期一标段项目工程位于江苏省镇江市润州区官塘桥路与谷阳路交汇处；属于框剪结构；地上33层；地下2层；建筑高度：101m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：11000平方米；总工期：645天。

本工程由远洋地产镇江有限公司投资建设，地下部分由江苏省第二建筑设计研究院有限责任公司设计，地上部分由北京东方华太建筑设计责任有限公司设计，江苏省岩土工程勘察设计研究院地质勘察，镇江建科工程监理有限公司监理，上海建工集团股份有限公司组织施工；由王智利担任项目经理，陶敏担任技术负责人。

本施工方案编制主要依据施工图纸及江苏岩土工程勘探设计研究院提供的﹤远洋香奈城二期工程岩土工程勘探报告﹥（勘探编号：2012176），以下规范及参考文献：《塔式起重机设计规范》

（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》，及GB∕T5031塔式起重机。（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

2.编制说明

根据业主要求，从开工到结构封顶，施工任务相当紧张，尽快将大型机械设备确定下来对工程顺利进展显得非常重要。

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本工程场地区域大、工期紧，各专业需交叉施工，如何合理布置现场塔吊，是在最短的工期内完成本工程的重点保证之一。

3.编制依据

本方案主要的编制依据有

本施工方案编制主要依据施工图纸及江苏岩土工程勘探设计研究院提供的﹤远洋香奈城二期工程岩土工程勘探报告﹥（勘探编号：2012176），以下规范及参考文献：《塔式起重机设计规范》

（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》，及GB∕T5031塔式起重机。（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

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第二部分 塔吊基础施工方案

1.塔吊选型

根据基坑平面布置，我们确定采用三台QTZ80（ZJ5710）塔机。基本参数：塔吊57米臂长，最大起吊重量为6T，塔身不附墙最大自由高度为40.5m。

本塔吊基础拟采用4根φ600钻孔灌注桩作为承重桩基,C35砼，桩顶标高，36#、37#、39#为-8.85米。38#为-8.25米。桩长21米，塔吊基础承台尺寸为5000MM*5000MM*1250MM，C35砼。钢筋原要求使用￠20、Q235-A，间距@200MM，因根据现场的条件及其他因素，经报监理部门认证，钢筋采用等量代换，改用三级钢18间距@130MM，双层双向网片，网片上下采用同等钢筋做拉结，每平方不低于四根。保护层为50MM。计算公式（￠20，截面积为314.20 mm²，三级钢18的截面积为254.50mm²,314.20 mm²*33根=10368.60 mm²÷254.5 mm²=42根，间距=5.45米÷42=0.12976m,@=130mm）

2.塔吊平面位置

本工程拟采用四台QTZ80型塔吊，分别布置在36#楼、37#楼，38#楼，39#楼，塔吊基础中心距离主体结构外缘控制在5米左右。自由安装高度40。5m，H31米处开始安装附着，向上根据塔吊技术参数升安附着，塔吊回转半径57m。在本工程西侧和北侧有100KV高压线，经过实际测量，38#楼塔吊相聚高压线距离为51m，以安全为主的考虑，38#楼塔吊大臂使用距离限制在44m。39#塔吊在主楼的南侧偏西，经过实际测量和37#塔

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机距离为51米，所以39#塔机限制在47米有效使用距离。其余塔机经过实际测量在安全使用范围之内。平面位置详图详见附CAD图

塔吊附着示意图

当塔吊独立高度达到说明说使用最高限度时（H=31米），开始安装第一道

45004500G535059003505900625063507附着。见附着节点图塔机116塔机3S A7350165050006650500062.5塔机附着安装平面图2025062.519125250塔机21807515015060015075塔机附着预埋件示意图

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三；塔吊基础施工

（一）、灌注桩施工

塔吊灌注桩基础在随基础施工时一道打下，注意保证施工质量以及桩底标高的控制。

（二）、基础承台施工

1）基坑采用反铲挖土机开挖，边坡坡度不得小于1：1。原土表面铺填100厚的砂石垫层。基础四周的回填土必须夯实。

2）基础周围设置排水沟及集水井，并有专人负责抽水。

3）基础预埋节与基础底板钢筋应焊牢，其四周固定支脚顶端所组成的平面与水平面的斜度不大于1/1000。

4）钢筋与基础预埋螺栓焊牢后进行浇筑，螺栓外露部分应涂以黄油并用油纸包住，以免粘上水泥浆。

5）基础采用C35商品混凝土（掺适量早强剂），浇砼时必须连续浇筑，确保振捣密实，表面刮平抹光。

6）基础表面覆盖草袋并洒水养护，混凝土强度达到85%以上时，方可进行整机安装。

7）随机取样制作砼抗压试块二组，其中一组进行标准养护，一组进行同条件养护，作为塔吊安装、使用的依据。

8）从安全考虑，塔吊基础的深度在地库筏板以下，但会导致筏板在塔吊标准节部位断开，断开范围以塔吊标准节向外各延伸300mm,我公司采取在断开位置预留施工缝，钢筋不断开照常穿过，施工缝处加焊止水

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钢板或采取凸凹法止水。钢筋按照原设计不变，待工程结束拆除塔吊后，用比原标号高一级混凝土浇筑。

施工注意事项 1、施工要求

1.1施工前检查地基是否有软弱土层存在，是否达到塔吊基础设计承载力要求，如有则应做换填处理。

1.2塔吊基础施工前塔吊基础基坑周围应按自然放坡处理，防止出现塌方。

1.3放线工按控制轴线引测塔吊基础位置线、控制线及予埋节定位线，施工时按线进行施工。

1.4钢筋按图进行下料，施工并及时办理验收手续。 1.5塔吊基础用20×6的镀锌扁铁与两个接地体进行连接。 1.6预埋件位置的基础钢筋不得切断或减少。

1.7塔吊预埋节安装时应采用两台经纬仪、一台水准仪控制位置，即经纬仪双方向控制预埋节位置，用水准仪四角控制标高，水平应控制能达到1‰的要求，位置确定后与钢筋骨架焊接固定好。

1.8混凝土浇筑过程中振捣棒不得扰动钢筋及预埋节，同时经纬仪及水准仪应随时控制预埋节位置及标高是否准确，并随时调节。 2、其它要求

应负责搭设相应的防护设施防止施工中的杂物、砼浆对塔吊基础的损伤和侵蚀，并做好防水措施，塔吊基础周围不得有积水。地下室塔吊

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基础的制作应在底板施工之前进行，具体分为二期埋设。 4.塔吊基础计算书 4.1本工程土质特征

依据勘测院提供的地质勘查报告，四台塔吊基础地质特征详见示意图

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钻 孔 柱 状 图工程名称开孔直径(m)地层编号地层名称镇江远洋香奈城（二期）终孔直径(m)工程编号2012176-1钻孔编号Z329X坐标(m)终孔日期承压水位(m)TCRRQD取样编号496860.78Y坐标(m)3560381.28孔口高程(m)10.52终孔深度(m)41.00开孔日期初始水位(m)稳定水位(m)地 层 描 述粉质粘土：厚度、颜色及状态变化大，在此不细分，底部夹碎石。高程深度厚度柱状图图例1∶200(m)(m)(m)粉质粘土中风化泥灰岩溶洞-20.9831.5031.50-21.6832.20-22.2832.800.700.60中风化泥灰岩：浅灰色、灰色，局部紫红色，中风化，片状、碎块状，偶见短柱状，敲击声哑，该岩层属软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。溶洞，局部有松散填充物。中风化石灰岩：灰色～灰黑色，局部紫灰色，杂白色条纹，中等风化，属较硬岩，该岩层溶蚀明显，有溶洞分布，岩芯呈短柱状，局部碎块状，结构面不清晰，沿结构面皆有溶蚀痕迹，部分呈蜂窝状，局部有沿结构面再胶结形成的灰黄色泥岩状胶结物；该岩层岩体完整程度分类属较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。中风化石灰岩-30.4841.008.20江苏省岩土工程勘察设计研究院工程负责人审核核对图号

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钻 孔 柱 状 图工程名称开孔直径(m)地层编号地层名称镇江远洋香奈城（二期）终孔直径(m)工程编号初始水位(m)2012176-1钻孔编号Z1X坐标(m)终孔日期承压水位(m)TCRRQD取样编号496913.25Y坐标(m)3560410.10孔口高程(m)11.12终孔深度(m)39.00开孔日期稳定水位(m)地 层 描 述粉质粘土：厚度、颜色及状态变化大，在此不细分，底部夹碎石。高程深度厚度柱状图图例(m)(m)(m)1∶200粉质粘土-20.7831.9031.90中风化石灰岩：灰色～灰黑色，局部紫灰色，杂白色条纹，中等风化，属较硬岩，该岩层溶蚀明显，有溶洞分布，岩芯呈短柱状，局部碎块状，结构面不清晰，沿结构面皆有溶蚀痕迹，部分呈蜂窝状，局部有沿结构面再胶结形成的灰黄色泥岩状胶结物该岩层岩体完整程度分类属较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。中风化石灰岩-27.8839.007.10江苏省岩土工程勘察设计研究院工程负责人审核核对图号 上海建工集团股份有限公司 10

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钻 孔 柱 状 图工程名称承压水位(m)地层编号地层名称高程深度厚度柱状图图例1∶150(m)(m)(m)地 层 描 述粉质粘土：厚度、颜色及状态变化大，在此不细分，底部夹碎石。TCRRQD取样编号镇江远洋香奈城（二期）工程编号2012176-1钻孔编号Z50X坐标(m)496806.03Y坐标(m)3560336.74孔口高程(m)终孔直径(m)初始水位(m)稳定水位(m)9.23终孔深度(m)45.00开孔日期终孔日期开孔直径(m)粉质粘土-24.0733.3033.30强风化泥灰岩：土黄色～浅灰色，强风化，呈碎屑～碎块状，干钻较为困难，该岩层属极软岩，岩体完整程度分类属极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。强风化泥灰岩-28.7738.004.70中风化泥灰岩：浅灰色、灰色，局部紫红色，中风化，片状、碎块状，偶见短柱状，敲击声哑，该岩层属软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。中风化泥灰岩-35.7745.007.00江苏省岩土工程勘察设计研究院工程负责人审核核对图号。

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钻 孔 柱 状 图工程名称镇江远洋香奈城（二期）工程编号2012176-1钻孔编号Z148X坐标(m)496928.29Y坐标(m)3560355.18孔口高程(m)终孔直径(m)初始水位(m)稳定水位(m)10.02终孔深度(m)39.00开孔日期承压水位(m)地层编号地层名称高程深度厚度柱状图图例(m)(m)(m)1∶150地 层 描 述粉质粘土：厚度、颜色及状态变化大，在此不细分，底部夹碎石。TCRRQD取样编号终孔日期开孔直径(m)粉质粘土中风化石灰岩溶洞-20.7830.80-20.9831.00-22.0832.1030.800.201.10中风化石灰岩：灰色～灰黑色，杂白色条纹，中等风化，属较硬岩，该岩层溶蚀明显，有溶洞分布，岩芯呈短柱状，局部碎块状，结构面不清晰，沿结构面皆有溶蚀痕迹，部分呈蜂窝状，局部有沿结构面再胶结形成的灰黄色泥岩状胶结物；该岩层岩体完整程度分类属较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。局部有松散充填物充填。中风化石灰岩：灰色～灰黑色，杂白色条纹，中等风化，属较硬岩，该岩层溶蚀明显，有溶洞分布，岩芯呈短柱状，局部碎块状，结构面不清晰，沿结构面皆有溶蚀痕迹，部分呈蜂窝状，局部有沿结构面再胶结形成的灰黄色泥岩状胶结物；岩层岩体完整程度分类属较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。中风化石灰岩-28.9839.006.90江苏省岩土工程勘察设计研究院工程负责人审核核对图号 上海建工集团股份有限公司 12

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4.2 塔吊基本参数

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依据塔吊租赁单位（浙江省建设机械集团有限公司）提供的

QTZ80使用说明书

塔式起重机QTZ80基础荷载

本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

一、塔吊的基本参数信息

塔吊型号：QZT80(5710)， 塔吊起升高度H：120.000m， 塔身宽度B：1.6m， 基础埋深D：4.000m， 自重F1：713.1kN， 基础承台厚度Hc：1.250m， 最大起重荷载F2：60kN， 基础承台宽度Bc：5.000m， 桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.600m， 桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：200.000mm， 承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算

塔吊自重（包括压重）F1=713.10kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，

作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=927.72kN， 风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算： Mkmax＝1694kN·m；

三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算

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1. 桩顶竖向力的计算

依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2 其中 n──单桩个数，n=4；

F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=927.72kN；

G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.35)=1012.50kN；

Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取2371.60kN·m； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Ni──单桩桩顶竖向力设计值； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，

最大压力：Nmax=(927.72+1012.50)/4+2371.60×2.83/(2×2.832)=904.30kN。 最小压力：Nmin=(927.72+1012.50)/4-2371.60×2.83/(2×2.832)=65.81kN。 不需要验算桩的抗拔

2. 承台弯矩的计算

依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.6.1条。 Mx = ∑Niyi My = ∑Nixi

其中 Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；

xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m；

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Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=651.17kN； 经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×651.17×1.20=1562.82kN·m。

四、承台截面主筋的计算

依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第7.2条受弯构件承载力计算。 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy)

式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；

fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho──承台的计算高度：Hc-50.00=1300.00mm； fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；

经过计算得：αs=1562.82×106/(1.00×16.70×5000.00×1300.002)=0.011； ξ =1-(1-2×0.011)0.5=0.011； γs =1-0.011/2=0.994；

Asx =Asy =1562.82×106/(0.994×1300.00×210.00)=5756.66mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为: 5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。

建议配筋值：HPB235钢筋，20@145。承台底面单向根数33根。实际配筋值10368.6mm2。

五、承台斜截面抗剪切计算

依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式：

γ0V≤βfcb0h0

其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00； b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm；

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h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； λ──计算截面的剪跨比，λ=a/h0此处，

a=(4000.00-1600.00)/2=1200.00mm；当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3，得λ=0.92；

β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)，得β=0.10；

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；

则，1.00×904.30=904.299kN≤0.10×16.70×5000×1300/1000=10855kN； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！

六、桩顶轴向压力验算

依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：

γ0N≤fcA

其中，γ0──建筑桩基重要性系数，取1.00；

fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A──桩的截面面积，A=3.85×105mm2。

则，1.00×904298.61=9.04×105N≤16.70×3.85×105=6.43×106N； 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

七、桩竖向极限承载力验算

依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：

R = ηsQsk/γs+ηpQpk/γp Qsk = u∑qsikli Qpk = qpkAp

其中 R──复合桩基的竖向承载力设计值； Qsk──单桩总极限侧阻力标准值； Qpk──单桩总极限端阻力标准值；

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ηs, ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； γs, γp──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数； qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk──极限端阻力标准值； u──桩身的周长，u=2.199m； Ap──桩端面积,Ap=0.385m2； li──第i层土层的厚度； 各土层厚度及阻力标准值如下表:

序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数 土名称

28.00 75.00 1000.00 0.70 粘性土 由于桩的入土深度为21.00m,所以桩端是在第3层土层。 单桩竖向承载力验算:

R=2.199×(6.00×25.00×0.99+10.00×25.00×1.01+5.00×25.00×1.01)/1.67+1.10×965.00×0.385/1.67=9.42×102kN>N=904.299kN；

上式计算的R的值大于最大压力904.30kN,所以满足要求!

八、桩配筋计算

1、桩构造配筋计算

As=πd2/4×0.65%=3.14×7002/4×0.65%=2501mm2

2、桩抗压钢筋计算

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！

3、桩受拉钢筋计算

桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！

建议配筋值：HRB335钢筋，1316。实际配筋值2614.3 mm2。 依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，

箍筋采用6－8@200-300mm，宜采用螺旋式箍筋；受水平荷载较大的桩基和抗震桩基，桩顶3-5d范围内箍筋应适当加密；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m左右设

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一道12-18焊接加劲箍筋。桩锚入承台30倍主筋直径，伸入桩身长度不小于10倍桩身直径，且不小于承台下软弱土层层底深度。

根据编制依据

1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012。 2、《钢结构设计规范》GB50017-2003。 3、《高耸结构设计规范》GB50135-2006。 4、《塔式起重机设计规范》GB/T13752-1992。 5、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2011。

6、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009。 7、《QTZ80塔式起重机使用说明书》浙江省建设机械集团。 二、QTZ80塔机基础荷载计算

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G3=38.9kNG2=3.8kNQmax=60kNG1=56kNQmin=10kNG4=130.6kNH0=40mG0=220kNRG3=6.5mRG4=11.8mRQmax=13.5mRG1=23mRQmin=57m图1、QTZ80塔机竖向荷载简图

塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔机独立计算高度40m时进行分析，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行荷载组合。按浙江省建设机械集团有限公司生产的QTZ80进行荷载分析，塔身为方钢管杆件的桁架结构，现场地面粗糙度类别为B类。塔机型号为QTZ80，最大起重量6T，最大起重力矩95.4T·m，最大吊物幅度57m。根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009规定，计算塔机在工作状态和非工作状态下传递到基础顶面的荷载。非工作状态下的基本风压取1.0kN/m2。

1、塔机自重和起重荷载 1.1 塔机自重标准值

FK1449.00kN

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1.2 起重荷载标准值

FqK60.00kN

2、风荷载计算

2.1 工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算 2.1.1 塔机所受风均布线荷载标准值（O0.20kN/m2）

qSK0.8zSZO0bH/H

0.81.21.591.951.320.200.351.60.44kN/m

2.1.2 塔机所受风荷载水平合力标准值

FVKqSKH0.444318.92kN

2.1.3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

MSK0.5FVKH0.518.9243406.78kNm

2.2 非工作状态下塔机对角线方向所受风荷载标准值计算

1.0kN/m2） 2.2.1 塔机所受风线荷载标准值（O0.8zSZObH/HqSK

0.81.21.7161.951.321.00.351.62.38kN/m

2.2.2 塔机所受风荷载水平合力标准值

qSKH2.3843102.34kN FVK2.2.3 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

0.5FVKH0.5102.34432200.31kNm MSK3、塔机的倾覆力矩

塔机自重和起重荷载产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，

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向后为负。

3.1 大臂自重产生的向前力矩标准值

M156231288.00kNm

3.2 最大起重荷载产生最大向前力矩标准值（Qmax较Qmin产生的力矩大）

M26013.5810.00kNm

3.3 小车位于上述位置时的向前力矩标准值

M33.813.551.3kNm

3.4 平衡臂产生的向后力矩标准值

M438.96.5252.85kNm

3.5 平衡重产生的向后力矩标准值

M5130.611.81541.08kNm

4、综合分析、计算

4.1 工作状态下塔机对基础顶面的作用 4.1.1 荷载标准组合后的力矩标准值

MKM1M3M4M50.9（M2MSK）1288.0051.3252.851541.080.9(810.00406.78) 640.47KNm4.1.2 水平荷载标准值

FVK18.92kN

4.1.3 竖向荷载标准值

塔机自重：FK1449.00kN 起重荷载：FqK60.00kN

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FKFK1FqK449.0060.00509kN

4.2 非工作状态下塔机对基础顶面的作用 4.2.1 标准组合后的力矩标准值

M1M4M5MSKMK1288.00252.851541.082200.311694.38KNm

4.2.2 水平荷载标准值

FK1449.00kN

102.kN FVK34塔机自重：

5、基础荷载的比较分析

表

竖向荷载 类型 工况 1 混凝土基础顶面荷载标准值对比表

FK (kN) 水平荷载Fvk(kN) 倾覆弯矩Mk(kN.m) 非工作状态 按规程JGJ/T187计算 工作状态 449 102 1694 509 19 640 按“塔机使用说明书” 非工作状态 449 71 1668 工作状态 509 31 1039

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上述分析说明当塔机现场的基本风压大于等于1.00kN/m2时，按JGJ/T187-2009的规定进行计算的结果，非工作状态时（控制作用）倾覆力矩标准值和水平荷载标准值均大于塔机制造商的《塔机使用说明书》中所提供值。基本风压等于1.00kN/m2时，倾覆力矩标准值大2%，水平荷载标准值大44%。

4.2.3 竖向荷载标准值 塔机自重：FK1449.00kN

第三部分 防雷接地装置

目前工程处于基础施工阶段，本地区正处于雷雨季节，应考虑塔吊的防雷及接地措施。

1、防雷措施装置

根据现场情况，拟定以下方案：

 防雷接地极采用一字型接地体，打三根L50*50*2500的镀锌角铁，接地极间距为5000mm，由其中一个接地极引至塔吊防雷引下线部位。

 接地网采用-40*4镀锌扁铁，连接部位采取满焊，焊缝≥80mm，接地网埋入地下0.6m。

 防雷引下线采用Φ10镀锌圆钢。防雷接闪器采用针式接闪器，针尖应高于塔顶1000mm。

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 防雷接地连接处应焊接饱满，焊接倍数应按规范规定要求，接地电阻≤1Ω.

 塔吊电气重复接地应单独打一根L50*50*2500mm的镀锌角钢，引至塔吊专用接地装置，采用铜质编织软连接，接地电阻≤6Ω.

 一台塔吊安装两组接地装置

2、接地做法示意图

第四部分 附件

1、

塔吊平面布置图

2、 塔吊附着立面图 3、 塔吊基础配筋图

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4、 塔吊基础标高及位置示意图 5、 塔吊使用说明书及证明

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